Grundwelle

Dann ist unter Spannung die in den Sztromspitzen enthaltene Grundwelle verstanden.

Then, the fundamental wave voltage contained in the Sztromspitzen is understood.

Dann ist unter Spannung die in den Stromspitzen enthaltene Grundwelle verstanden.

Then, the fundamental wave voltage contained in the current peaks is understood.

Elektrischer Leistungswandler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangspulse der ersten, zweiten und dritten Einheit, die in der dipolaren, unipolaren bzw. Übermodulationsart arbeiten, asynchron mit einer in der Grundwelle der Ausgangswechselspannung des elektrischen Leistungswandlers enthaltenen Komponente erzeugt werden.

An electric power converting apparatus according to claim 1, characterised in that the output pulses of said first, second and third means operating in said dipolar, unipolar and overmodulation modes, respectively, are generated asynchronously with a fundamental wave component contained in the output AC voltage from said electric power converting apparatus.

Schutzrelaissystem nach Anspruch 3, wobei die Berechnungseinrichtung (30) für gesteuerte Variable durch eine Reaktanzwert-Berechnungseinrichtung (31A) zum Bestimmen einer Reaktanzwerts X durch die folgende Gleichung (A) auf der Basis der Stromdaten i und i , die durch das Differenzfilter (21) ausgegeben werden, und der Spannungsdaten v und v und der Stromdaten i und i , die durch das Additionsfilter (22) ausgegeben werden, gebildet ist: und eine Ohmwert-Berechnungseinrichtung (33) zum Bestimmen eines Ohmwerts R durch die folgende Gleichung (C) auf der Basis der Stromdaten i und i , die Ausgaben des Differenzfilters (21) sind, und der Spannungsdaten v und v und der Stromdaten i und i , die Ausgaben des Additionsfilters (22) sind: und wobei die Operations-Beurteilungseinrichtung (45) die folgende Diskriminante (E) auf der Basis des durch die Reaktanzwert-Berechnungseinrichtung (31A) bestimmten Reaktanzwerts X und des durch die Ohmwert-Berechnungseinrichtung (33) bestimmten Ohmwerts R unterscheidet: wobei Schutzrelaissystem nach Anspruch 3, wobei die Berechnungseinrichtung (30) für gesteuerte Variable durch eine Polaritätsspannungs-Vorbereitungseinrichtung (36) zum Vorbereiten einer Polaritätsspannung v pjm mit einer vorbestimmten Beziehung in bezug auf die Spannungsdaten v jm und/oder v sm auf der Basis der Spannungsdaten v jm , die durch das Differenzfilter (21) ausgegeben werden, und der Spannungsdaten v sm , die durch das Additionsfilter (22) ausgegeben werden, gebildet ist, und die Operations-Beurteilungseinrichtung (46) auf der Basis der Spannungsdaten v jm und der Stromdaten i jm , die durch das Differenzfilter (21) ausgegeben werden, der Spannungsdaten v sm und der Stromdaten i sm , die durch das Additionsfilter (22) ausgegeben werden, der Polaritätsspannung v pjm , die durch die Polaritätsspannungs-Vorbereitungseinrichtung ausgegeben wird, und Einstellwerten R s und X s folgendes beurteilt: v pjm-p · {(R s · i sm + X s · i jm ) - v sm } - v pjm · {(R s · i sm-p + X s · i jm-p ) - v sm-p } ? K2 Schutzrelaissystem nach Anspruch 9, wobei die Polaritätsspannungs-Vorbereitungseinrichtung (36) eine Spannung, die in einer Grundwelle orthogonal in bezug auf eine Ausgabe v sm des Additionsfilters (22) in Ausdrücken eines Vektors ist, synthetisiert, um sie als die Polaritätsspannung v pjm zur Operations-Beurteilungseinrichtung (46) auszugeben.

A protective relay system as set forth in claim 3, wherein the controlled variable calculating means (30) is constituted by reactance value calculating means (31A) for determining reactance value Xm by the following equation (A) on the basis of the current data i and i which are output by the difference filter (21), and the voltage data v and v and the current data i and i which are output by the addition filter (22): and ohm value calculation means (33) for determining ohm value Rm by the following equation (C) on the basis of the current data i and i which are outputs of the difference filter (21) and the voltage data v and v and the current data i and i which are outputs of the addition filter (22): and wherein the operation judging means (45) discriminates the following discriminant (E) on the basis of the reactance value X determined by the reactance value calculating means (31A) and the ohm value R determined by the ohm value calculating means (33): where R is a ohmic component setting the value at the side close to the offset mho, A protective relay system as set forth in claim 3, wherein the controlled variable calculation means (30) is constituted by polarity voltage preparation means (36) for preparing polarity voltage vpjm having a predetermined relationship with respect to the voltage data v jm and/or v sm on the basis of the voltage data v jm which is output by the difference filter (21) and voltage data v sm which is output by the addition filter (22), and the operation judging means (46) judges, on the basis of voltage data vjm and current data ijm which are output by the difference filter (21), voltage data v sm and current data i sm which are output by the addition filter (22), polarity voltage V pjm which is output by the polarity voltage preparation means, and setting values R s and X s : v pjm-p ·{(R s ·i sm + X s ·i jm ) -v sm } -v pjm ·{(R s ·i sm-p + X s ·i jm-p ) -v sm-p }?K2 A protective relay system as set forth in claim 9, wherein the polarity voltage preparation means (36) synthesizes a voltage orthogonal in a fundamental wave with respect to output v sm of the addition filter (22) in terms of vector to output it as the polarity voltage v pjm to the operation judging means (46).

Ein Oszillator mit folgenden Merkmalen: einer Oszillationsschaltung, die auf einem dielektrischen Substrat (3) aufgebaut ist; und einer Ausgangsübertragungsleitung (5) zum Übertragen eines Oszillationsausgangssignals der Oszillationsschaltung, wobei die Ausgangsübertragungsleitung (5) eine Übertragungsleitung aufweist, bei der ein Abschnitt aus einem dielektrischen Material zwischen zwei im Wesentlichen parallelen Leiterplatten (1, 2) enthalten ist, und die Grenzcharakteristika aufweist, wobei eine Grenzfrequenz der Übertragungsleitung (5) so bestimmt wird, dass eine einer Grundwellenkomponente und einer Kombination der Grundwellenkomponente und Komponenten einer Harmonischen niedrigerer Ordnung abgeschnitten wird und eine Harmonische höherer Ordnung, die höher als die Komponenten ist, weitergeleitet wird, und wobei die Oszillationsschaltung ein Element (6) mit negativem Widerstandswert und eine Injektionseinrichtung zum Injizieren eines Signals der Frequenz der Grundwelle in eine Vorspannleitung (8) zum Liefern einer Vorspannung an das Element (6) mit negativem Widerstandswert aufweist, und wobei in der Oszillationsschaltung das Element (6) mit negativem Widerstandswert mit einer Leitung (7) verbunden ist, die aus einer Leiterstruktur hergestellt ist, die auf einem dielektrischen Substrat (3) gebildet ist, und die Ausgangsübertragungsleitung (5) mit der Leitung (7) gekoppelt ist, und wobei, wenn die Wellenlänge auf der Leitung (7) durch ? g bezeichnet ist, die Länge von dem Verbindungsort des Elements (6) mit negativem Widerstandswert zu einem nächsten Abschnitt ? g /4 + N 1 x ? g /2 ist, wobei N 1 eine Ganzzahl über Null ist, und die Länge von dem Verbindungsort des Elements (6) mit negativem Widerstandswert zu dem Kopplungsort der Ausgangsübertragungsleitung (5) ? g /4 + N 2 x ? g /2 ist, wobei N 2 eine Ganzzahl über Null ist.

An oscillator comprising: an oscillation circuit constructed on a dielectric substrate (3); and an output transmission line (5) for transmitting an oscillation output signal of the oscillation circuit, wherein the output transmission line (5) comprises a transmission line in which a portion of dielectric material is contained between two substantially parallel conductor plates (1, 2) and which has cutoff characteristics, a cutoff frequency of the transmission line (5) being determined so that one of a fundamental wave component and a combination of the fundamental wave component and lower-order harmonic components are cut off and a higher-order harmonic which is higher than the components is propagated, and wherein the oscillation circuit comprises a negative-resistance element (6), and injecting means for injecting a signal of the frequency of the fundamental wave into a bias line (8) for supplying a bias voltage to the negative-resistance element (6), and wherein in the oscillation circuit, the negative-resistance element (6) is connected to a line (7) made of a conductor pattern formed on a dielectric substrate (3) and the output transmission line (5) is coupled to the line (7), and wherein, when the wavelength on the line(7) is denoted by ? g , the length from the connecting location of the negative-resistance element (6) to a closest portion is ? g /4 + N 1 × ? g /2 where N 1 is an integer over zero, and the length from the connecting location of the negative-resistance element (6) to the coupling location of the output transmission line (5) is ? g /4 + N 2 × ? g /2 where N 2 is an integer over zero.

Wie schon in Kapitel 1.2 erwähnt, ist es technisch nicht möglich, an beliebig geformten Komponenten Hysteresekurven wie in Abb. 3 zu messen. So muss die zu messende Probe eine lange Stabform aufweisen, von einer Spule umschlossen werden und sehr niederfrequent (im mHz-Bereich) magnetisiert werden. Für praktische Anwendungen sind ein Sensor in Aufsatztechnik und eine schnelle Messung von Vorteil. Im MikroMach befindet sich ein Magnetisierungsjoch, das auf die Probe aufgesetzt wird. Das Joch ist mit einer Spule umwickelt, die mit einem sinusförmigen Wechselstrom angeregt wird und ein magnetisches Wechselfeld in der zu messenden Probe anregt. Die Sinuswelle ist als Grundwelle in Abb. 9 zu sehen. Zwischen den Magnetisierungspolschuhen sitzt die Hallsonde, die den Zeitverlauf der magnetischen Tangentialfeldstärke Ht erfasst.

As mentioned in Chapter 1.2, it is technically not possible to measure any shape components hysteresis curves as shown in Fig. 3. The sample to be measured must have a long wand, are surrounded by a coil and be magnetized very frequency (in mHz range). A sensor tower technology and a rapid measurement of benefit are for practical applications. A magnetization yoke that is placed on the sample is located in the MikroMach. The yoke is wrapped with a coil that is excited by a sinusoidal alternating current and stimulates an alternating magnetic field in the sample to be measured. The sine wave is regarded as fundamental wave in Fig. 9. The Hall probe that collected over the time of tangential magnetic field strength HT sits between the magnetic pole pieces.

Die Tangentialfeldstärke Ht ist proportional zur Induktion B in der Probe. Betrachtet man den Zeitverlauf von Ht, so erkennt man Abweichungen von der Sinusform. Insbesondere in der Nähe der Nulldurchgänge zeigen sich deutliche Verzerrungen (schwarze Kurve in Abb. 9). Ursache hierfür ist die Nichtlinearität der ferromagnetischen Hysterese. Sehr stark vereinfacht kann man sagen, dass die Form der Hystereskurve sich in der Verzerrung des Sinussignals widerspiegelt. Führt man eine Fouriertransformation des gemessenen Signals Ht durch, so bewirken die Verzerrungen ausgeprägte Oberwel-lenanteile im Spektrum. Das heißt neben der Grundwelle (Frequenz f0) werden auch höhere Harmonische (mit Frequenzen 2f0, 3f0, 4f0, ...) beobachtet. Die so bestimmten Oberwellenanteile lassen Rückschlüsse auf die ferromagnetischen Eigenschaften des zu prüfenden Werkstoffs zu. Tabelle 2 zeigt die Prüfgrößen, die das MikroMach verwendet.

Ht is proportional to the tangential field induction B in the sample. Considering the timing of Ht, we see deviations from the sinusoidal shape. Particularly in the vicinity of the zero crossings are clear distortions (black curve in Figure 9). This is caused by the nonlinearity of the ferromagnetic hysteresis. Oversimplified, one can say that the shape of the hysteresis curve is reflected in the distortion of the sinusoidal signal. Carrying out a Fourier transform of the measured signal Ht so cause distortions pronounced harmonics lena share the spectrum. That is in addition to the fundamental wave (frequency f0) and higher harmonics (with frequencies 2f0, 3F0, 4F0, ...) are observed. The calculated harmonic components allow conclusions on the ferromagnetic properties of the test material. Table 2 shows the test parameters, used by the micro Mach.